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1?? 故障現(xiàn)象

1. 運行不到兩個月，葉輪葉片被汽蝕破壞

2. 泵處于全開閥狀態(tài)下運行

3. 泵出口壓力0.7-0.8kgf/cm2，指針頻繁晃動，有明顯爆破聲

4. 凝汽器進出循環(huán)冷卻水的溫差達25℃，正常溫差應為8~11℃

泵銘牌參數(shù)：

1. 揚程 32 m

2. 流量 3240 m3/h

3. 汽蝕余量 7.4 m

4. 轉(zhuǎn)速 960 r/min

5. 額定功率 380 kw

2?? 現(xiàn)象分析

1. 循環(huán)冷卻水溫差達25℃，正常溫差應為8~11℃，說明循環(huán)冷卻水的流量不足

2. 有明顯爆破聲，說明泵汽蝕現(xiàn)象嚴重

3. 泵出口壓力不到一公斤（1kg/cm2），而揚程是32米，顯然是由于泵選型揚程過高，使泵偏于低揚程、大流量、汽蝕性能差的工況下運行，從而嚴重汽蝕導致葉片損壞。

3?? 現(xiàn)場試驗

1. 將閥門從全開狀態(tài)逐步關小，毎隔15分鐘關小一次，讀一次數(shù)。

2. 到第四次關小后，泵出口壓力才升至1.85 kgf/cm2。

3. 繼續(xù)往下試，直至泵出口壓力達到3.2 kgf/cm2以后，凝結(jié)器冷卻水前后溫差從25℃下降到11℃左右（見附表），這說明循環(huán)冷卻水量增加了。同時泵的汽蝕響聲也消失了，出口壓力指針也穩(wěn)定了。此時出口閥門開度大約只有10%左右，閥門有些振動。

4?? 改造方案

通過對現(xiàn)象的分析和現(xiàn)場試驗，并深入調(diào)查了解所有資料，我們向用戶的有關領導和技術(shù)人員提出分析意見，并提出了改造方案。

1. 凝汽量為110m3/h，要求循環(huán)水量為3850~6050m3/h，單泵流量為3025~3850m3/h。

2. 泵進水管路管徑為Dg1000，長度L2＝25m，一個底閥，4個900彎頭。

3. 凝汽器內(nèi)阻力降△H＝5m，根據(jù)上述數(shù)據(jù)推算泵裝置特性曲線方程為：

4. HZ＝KQ2＝6.67Q2Q：m3/s）  

從裝置示意圖可知，泵進出水位差即幾何揚程基本為零。

雙泵運行時的A點工況為:

ΣQ＝1.68m3/s＝6050m3/h

Q＝0.84m3/s＝3025m3/h

H＝18m

單泵運行時的A點工況為:

Q＝1.07m3/s＝3852m3/h

H＝7.5m

由此可知，選用24SA-18型泵（Q＝3240m3/h、H＝32m）的揚程偏高太多。

由于現(xiàn)有泵的揚程偏高太多，難以通過切割葉輪達到要求，必須設計新的葉輪。同時由于揚程低，又要保持泵的流量，為了保證離心泵比轉(zhuǎn)速的要求，又必須將轉(zhuǎn)速由960r/min降至740r/min。

因此新葉輪參數(shù)定為：

Q：3240m3/h         H：16m

     n：740r/min    ns：226

新葉輪的泵型號定為24SA—18D

5?? 改造方案及改造后運行工況分析

單泵運行工況為C點：

       Q：4104m3/h

       HC：8.5m

        η：60%（查泵性能曲線得）

冷卻倍率m＝4104/110＝37倍，滿足要求

雙泵運行工況為D點：

     ΣQ：6012m3/h

 單泵Q：0.833m3/s

      HD：18m

      η：87%（查泵性能曲線得）

冷卻倍率m＝6012/110＝55倍，滿足要求。

6?? 改造效果

泵不再出現(xiàn)汽蝕現(xiàn)象，葉輪使用壽命達兩年以上，大大降低檢修工作量和維修費用；水量滿足發(fā)電要示，凝結(jié)器真空度（700mmHg）和進出水溫（△T＝10℃左右），均達到標準值，提高了發(fā)電機組的出力；粗略分析比較，一年節(jié)省的費用（包括電費和備件費）約10萬元，其中節(jié)省的電費單價按每度廠用電0.065元計算。雖然節(jié)省的費用絕對數(shù)值并不太高，但是相對于一臺24寸的泵而言，十萬元已是相當可觀了。